Aldone al antaŭdifinitaj malplenigaj komponentoj, Timken disvolvis kvin komune uzitajn metodojn por aŭtomate agordi portantan malplenigon (IE-dekstra, akro-aro, projekt-aro, tordmomanto kaj krampo) kiel manaj ĝustigaj opcioj. Referu al Tabelo 1- "Komparo de Tapered Roller Bearing Set Clearance Method" por ilustri la diversajn trajtojn de ĉi tiuj metodoj en tabela formato. La unua vico de ĉi tiu tablo komparas la kapablon de ĉiu metodo racie regi la "gamon" de portanta instalado. Ĉi tiuj valoroj estas uzataj nur por ilustri la ĝeneralajn karakterizaĵojn de ĉiu metodo por agordi la malplenigon, sendepende de tio, ĉu la malplenigo estas agordita al "antaŭŝargi" aŭ "aksan malplenigon". Ekzemple, sub la dekstra-dekstra kolumno, la atendata (alta probabla intervalo aŭ 6σ) malpleniga ŝanĝo, pro specifa portado kaj loĝado/ŝafto-toleremaj kontroloj, povas esti de tipa minimumo de 0,008 coloj ĝis 0,014 coloj. La malpleniga gamo povas esti dividita inter la aksa malplenigo kaj la antaŭŝarĝo por maksimumigi la agadon de la portado/apliko. Referu al Figuro 5- "Apliko de aŭtomata metodo por agordi portantan malplenigon". Ĉi tiu cifero uzas tipan kvar-radan veturadon agrikulturan traktoron kiel ekzemplon por ilustri la ĝeneralan aplikon de la tondita rulilo portanta agordan metodon.
Ni diskutos detale la specifajn difinojn, teoriojn kaj formalajn procezojn de ĉiu metoda apliko en la sekvaj ĉapitroj de ĉi tiu modulo. La agordo-dekstra metodo akiras la bezonatan malplenigon per kontrolado de la toleremo de la portado kaj la instala sistemo, sen la bezono permane ĝustigi la rulpremitan rulilon de Timken. Ni uzas la leĝojn de probablo kaj statistiko por antaŭdiri la efikon de ĉi tiuj toleremoj sur portado. Ĝenerale, la dekstra-dekstra metodo postulas pli streĉan kontrolon de la maŝinaj toleremoj de la ŝafto/portanta loĝejo, dum strikte kontrolado (helpe de precizecaj gradoj kaj kodoj) la kritikaj toleremoj de la ruloj. Ĉi tiu metodo opinias, ke ĉiu ero en la asembleo havas kritikajn toleremojn kaj bezonas esti kontrolita ene de certa gamo. La leĝo de probablo montras, ke la probablo de ĉiu ero en la asembleo estas malgranda toleremo aŭ kombinaĵo de grandaj toleremoj estas tre malgranda. Kaj sekvu la "normalan distribuon de toleremo" (Figuro 6), laŭ statistikaj reguloj, la supermetado de ĉiuj partoj grandecoj emas fali meze de la ebla gamo de toleremo. La celo de la dekstra-dekstra metodo estas kontroli nur la plej gravajn toleremojn, kiuj influas portantan malplenigon. Ĉi tiuj toleremoj povas esti tute internaj al la portado, aŭ povas impliki certajn muntajn komponentojn (t.e. larĝoj A kaj B en Figuro 1 aŭ Figuro 7, same kiel ŝafta ekstera diametro kaj portanta loĝejan diametron). La rezulto estas, ke kun alta probablo, la portanta instalaĵo falos en akceptebla agordo-dekstra metodo. Figuro 6. Kutime distribuita frekvenca kurba variablo, x0.135%2.135%0.135%2.135%100%Variabla Aritmetika Meza Valoro 13.6%13.6%6S68.26%SSS S68.26%95.46%99.73%x Figuro 5. Gearbox Axial Fan kaj Akva Pumpilo Enira Ŝafto Intermedia Ŝafto Potenco Elpreno Kluĉilo Shaft Pump Drive Device Ĉefa Redukto Ĉefa Redukto Diferenciala Enira Ŝafto Intermedia Ŝafto Eligita Ŝafto Diferenca Planeda Redukta Aparato (Flanka Vido) 99.73% aŭ 6σ, sed en produktado kun pli alta eligo, foje postulas 99.994% aŭ 8σ). Neniu ĝustigo estas bezonata kiam vi uzas la agordan dekstran metodon. Ĉio, kio devas fari, estas kunmeti kaj kroĉi la maŝinajn partojn.
Ĉiuj dimensioj, kiuj influas portantan malplenigon en asembleo, kiel portantaj toleremoj, ŝafta ekstera diametro, ŝafto, portanta loĝejon, kaj portanta loĝejan diametron, estas konsiderataj sendependaj variabloj kiam kalkulas probablajn gamojn. En la ekzemplo en Figuro 7, ambaŭ la internaj kaj eksteraj ringoj estas muntitaj per konvencia streĉa taŭgeco, kaj la fina ĉapo estas simple alkroĉita ĉe unu fino de la ŝafto. s = (1316 x 10-6) 1/2 = 0.036 mm3s = 3 x 0.036 = 0.108mm (0.0043 in) 6S = 6 x 0.036 = 0.216 mm (0.0085 colo) 99.73% de la mm ( colo) kiel la averaĝa malpermeso. Por 99,73% de la muntado, la ebla malpleniga gamo estas nulo ĝis 0,216 mm (0,0085 coloj). † Du sendependaj internaj ringoj respondas al sendependa aksa variablo, do la aksa koeficiento estas dufoje. Post kalkulado de la probabla gamo, la nominala longo de la aksa dimensio bezonas esti determinita por akiri la bezonatan portantan malplenigon. En ĉi tiu ekzemplo, ĉiuj dimensioj krom la longo de la ŝafto estas konataj. Ni rigardu kiel kalkuli la nominalan longon de la ŝafto por akiri la taŭgan portantan malplenigon. Kalkulo de la longo de la ŝafto (kalkulo de la nominalaj dimensioj): B = A + 2C + 2D + 2E + F [[2 kie: A = la averaĝa larĝo de la loĝejo inter la eksteraj ringoj = 13.000 mm (0.5118 coloj) B = la mezumo de la ŝarĝo (TBD) CHED -malpli ol la mezumo de la tempo. Interna ringo taŭga* = 0,050 mm (0,0020 coloj) E = pliigita larĝa larĝo pro averaĝa ekstera ringo taŭga* = 0,076 mm (0,0030 coloj) F = (bezonata) averaĝa portanta malplenigo = 0,108 mm (0,0043 coloj)* konvertita al ekvivalenta aksa toleremo. Referu al la ĉapitro "Timken® Taper Roller Bearing Product Catalog" de la Praktika Gvidilo por Interna kaj Ekstera Ringo -Kunordigo.
Afiŝotempo: Jun-28-2020